مرحبًا بك في موقع ecostructures.com. تابع إلى الموقع الأسترالي على ecostructures.com/australia
مرحبًا بك في موقع ecostructures.com. تابع إلى الموقع الأسترالي على ecostructures.com/australia
وفِّر الوقت والمال لعملك. يتيح نظام Eco Anchor تركيب الخيام البيئية الخاصة بنا بسهولة في البيئات النائية والمموجة، حيث لم تكن الخيام الفخمة لتنجح لولا ذلك. إنه يعمل عن طريق دفع قضبان الدفع الأربعة الخاصة بـ Eco Anchor إلى الأرض باستخدام مطرقة هوائية. وهذا يشكل نظام أساس مستقرًا ومستويًا من الناحية الهيكلية في جزء صغير من الوقت وثلث تكلفة الأساسات الخرسانية التقليدية.
يتصل Earth Anchor بألواح القاعدة القابلة للتعديل للخيمة البيئية إطار أرضية فولاذي، مما يسمح بتعديل 100 مم لسهولة الحصول على المستوى النهائي في الموقع. إذا كانت الأرض متموجة، يتم استخدام امتدادات الأكمام بطول متر واحد والتي تنزلق ببساطة على جذوع وأعمدة Eco Anchor الفولاذية أثناء التثبيت، وإذا لزم الأمر، يتم قصها إلى الطول المطلوب في الموقع.
مع الحد الأدنى من التأثير على سطح الأرض بالإضافة إلى بصمة صغيرة للغاية، يعد Eco Anchor البديل الصديق للبيئة لأنظمة الأساس التقليدية.
يسمح نظام Eco Anchor بتركيب الكبائن بسهولة في البيئات النائية والمتموجة دون استخدام الخرسانة. وهو يعمل عن طريق دفع قضبان الدفع الأربعة في الأرض باستخدام مطرقة هوائية. يتميز نظام Eco Anchor بالمزايا التالية:
تركيب سريع. لا حاجة لمصنع حفر أو مواد خرسانية.
يمكن تركيب نظام Eco Anchor في مجموعة من ظروف الأرض دون تسوية الأرض. يضمن الضبط الأفقي والرأسي تثبيت المباني بشكل مستوٍ.
إن الحد الأدنى من التأثير على سطح الأرض بالإضافة إلى البصمة الصغيرة نسبياً يجعل من هذا النظام نظام أساس صديق للبيئة.
يمكن تركيب المراسي الصديقة للبيئة بجزء بسيط من تكلفة الدعامات التقليدية.
اختبار التحميل – ارتفاع البداية: 2006 مم
|
الوقت
|
الحمولة (كجم)
|
PSI
|
الانحراف (مم)
|
|---|---|---|---|
|
8.06
|
0
|
0
|
2006
|
|
8.17
|
348
|
400
|
2006
|
|
8.27
|
1740
|
2000
|
2005
|
|
12.01
|
1740
|
2000
|
2005
|
|
12.06
|
2610
|
3000
|
2005
|
|
15.35
|
2610
|
3000
|
2004.5
|
|
15.41
|
3480
|
4000
|
2004.5
|
اختبار حمل الصيانة – البداية 1669 مم = 0
|
الوقت
|
الوقت
|
الحمولة (كجم)
|
PSI
|
KPA
|
الانحراف (مم)
|
|---|---|---|---|---|---|
|
10
|
11:30 صباحاً
|
476
|
549
|
3789.489
|
1668
|
|
10
|
11:40 صباحاً
|
952
|
1099
|
7578.978
|
1667.5
|
|
200
|
2:50 بعد الظهر
|
952
|
1099
|
7578.978
|
1667.5
|
|
210
|
3.00 عصراً
|
0
|
0
|
0
|
1669
|
اختبار حمل الرفع
|
امتحان
|
الحمولة (كجم) الحركة
|
فشل الحمولة (كجم)
|
|---|---|---|
|
1
|
1450
|
2170
|
|
2
|
1470
|
2170
|
|
3
|
1420
|
2150
|
|
4
|
1450
|
2160
|
نتائج اختبار حمل الرفع النهائي
|
الوقت
|
الحمولة (كجم)
|
PSI
|
|---|---|---|
|
4:20 مساءً
|
11.0
|
0
|
|
4:30 عصراً
|
11.5
|
0
|
|
4:40 مساءً
|
12.0
|
1
|
|
5:00 مساءً
|
13.0
|
1
|
|
5:10 مساءً
|
13.7
|
2
|
|
5:20 مساءً
|
13.5
|
2
|
|
5:30 مساءً
|
12.1
|
2
|
|
5:40 مساءً
|
12.0
|
2.5
|
اختبارات الحمل الجانبي النهائي
|
كومة الاختبار 1
|
الوقت
|
الحمولة (كيلو نيوتن)
|
الانحراف (مم)
|
|---|---|---|---|
|
تحميل المرحلة 1 إلى Ps (6.7 كيلو نيوتن)
|
10:40 صباحاً
|
7.3
|
0
|
|
10:50 صباحاً
|
7.3
|
0
|
|
|
11:00 صباحاً
|
7.3
|
0
|
|
|
11:10 صباحاً
|
7.3
|
0
|
|
|
11:20 صباحاً
|
7.3
|
0
|
|
|
11:30 صباحاً
|
7.3
|
0
|
|
|
11:40 مساءً
|
7.3
|
0
|
|
|
المرحلة 2 التفريغ من PS
|
تم التخطي
|
||
|
المرحلة 3 التحميل إلى ص 12.0 كيلو نيوتن
|
11:40 صباحاً
|
13.4
|
3
|
|
11:50 صباحاً
|
13.3
|
3
|
|
|
12:00 ظهراً
|
13.1
|
4
|
|
|
12:10 ظهراً
|
13.5
|
4
|
|
|
12:20 ظهراً
|
13.4
|
4
|
|
|
12:30 ظهراً
|
13.1
|
4
|
|
|
12:40 ظهراً
|
12.8
|
4
|
|
|
المرحلة 4 التحميل من الصفحة 4 من ص
|
12:50 ظهراً
|
0
|
2
|
|
كومة الاختبار 2
|
الوقت
|
الحمولة (كيلو نيوتن)
|
الانحراف (مم)
|
|---|---|---|---|
|
تحميل المرحلة 1 إلى Ps (6.7 كيلو نيوتن)
|
1:20 ظهراً
|
8.6
|
0
|
|
1:30 بعد الظهر
|
8.5
|
0
|
|
|
1:40 ظهراً
|
8.0
|
0
|
|
|
1:50 ظهراً
|
9.9
|
0
|
|
|
2:00 ظهراً
|
9.7
|
0
|
|
|
2:10 ظهراً
|
9.2
|
0
|
|
|
2:20 ظهراً
|
8.0
|
0
|
|
|
المرحلة 2 التفريغ من PS
|
تم التخطي
|
||
|
المرحلة 3 التحميل إلى ص 12.0 كيلو نيوتن
|
2:20 ظهراً
|
12.8
|
0
|
|
2:30 بعد الظهر
|
12.5
|
0
|
|
|
2:40 ظهراً
|
12.5
|
0
|
|
|
2:50 ظهراً
|
12.3
|
1
|
|
|
3:00 عصراً
|
13.0
|
2
|
|
|
3:10 مساءً
|
13.0
|
2
|
|
|
3:20 مساءً
|
12.8
|
2
|
|
|
المرحلة 4 التحميل من الصفحة 4 من ص
|
3:30 عصراً
|
0
|
2
|
تربة رملية متوسطة الكثافة. مثبتات 40 × 3 شين G250
لتحديد المتانة الجيوتقنية التصميمية في حالة الرفع، يتم ضرب Rd,ug في عامل تخفيض المتانة الجيوتقنية (φg) كما هو موضح في القسم 4.3.1 و4.3.2 من AS 2159-2009.
بالنسبة للاستخدام المتوقع لهذه المراسي، سيكون من المعقول أن يكون متوسط تقييم المخاطر (ARR) 3.0. استنادًا إلى قيمة ARR هذه، وبالنظر إلى أن هذا هو للقوة الجيوتقنية التصميمية المحسوبة في حالة الرفع، لن يتم إضافة عامل الاختبار الجوهري. وبهذا، سيكون عامل تخفيض القوة الجيوتقنية (φg) يساوي 0.60.
وبالتالي فإن القوة الجيوتقنية التصميمية المحسوبة في حالة الرفع ستكون:
φg Rd,ug = 51.8 * 0.60
كما هو موضح في الملخص المجدول في القسم H، فإن أدنى قراءة لاختبار السحب هي 3615 كجم وهو ما يعادل 35.46 كيلو نيوتن. وقيمة الاختبار هذه أعلى من القوة الجيوتقنية التصميمية المحسوبة في حالة الرفع البالغة 31.08 كيلو نيوتن. ولذلك نوصي بأن تكون سعة الرفع في حالة الحد الأقصى لحالة الرفع 31 كيلو نيوتن بالنسبة لهذا النوع من المراسي البيئية.
وبالمثل، ستكون سعة الضغط/التحامل الموصى بها في حالة الحد الأقصى الموصى بها 31 كيلو نيوتن أيضًا.
|
النتائج (بالكيلوغرام)
|
|||||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|
|
رقم الاختبار
|
الخطوة الأولى
|
الخطوة الثانية
|
الخطوة الثالثة
|
الخطوة الرابعة
|
الخطوة الخامسة
|
الخطوة السادسة
|
اسحب
|
|
1
|
3615
|
|
|
|
|
|
4070
|
|
2
|
3750
|
3830
|
4095
|
4280
|
4360
|
4450
|
6600
|
|
3
|
|
|
|
|
|
|
6290
|
